استفاده از summery report در تهیه ی دفترچه محاسبات

از گزارش‌های ایجاد شده توسط برنامه ETABS می‌توان برای ایجاد دفترچه محاسبات استفاده نمود. در این میان، استفاده از خلاصه گزارش برای ایجاد مهمترین نکات مدلسازی اهمیت بیشتری دارد تا خواننده با کلیات آنچه مدل شده بصورت سریع آشنایی پیدا نماید.
از مسیر File menu > Create Report اقدام نموده و گزینه Add New User Report را انتخاب نمایید تا پنجره User Report نمایان شود. ابتدا در بخش Report Name نامی دلخواه برای گزارش مورد نظر وارد نمایید. این نام بایستی تکراری نباشد و گزارشی به این نام در لیست حضور نداشته باشد.
بر روی گزینه Modify Cover Page Data کلیک نمایید در این بخش می‌توانید توضیحاتی در ارتباط با نوع پروژه و کارفرما و ... وارد نمایید. گزینه‌هایی که در جلوی آنها علامت * وجود دارد در صفحه اول گزارش نمایش داده می‌شوند. حال در هر بخش آنچه می‌خواهید نمایش داده شود را تیک زده و تیک آنهایی که نمی‌خواهید در ارائه خلاصه ظاهر نشود، را بردارید. با زدن دکمه Create خلاصه گزارش ایجاد شده و در بخش Model Explorer این گزارش ایجاد شده باقی خواهد ماند. این گزارش را می‌توانید از برگه Report بخش Model Explorer مشاهده نمایید. با کلیک راست بر روی این گزارش ایجاد شده گزینه‌هایی ظاهر می‌شود:
گزینه Show/Refresh Report: برای دیدن گزارش به کار می‌رود.
گزینه Add Copy of Report: برای ایجاد یک کپی از گزارش ایجاد شده به کار می‌رود. می‌توانید تعداد زیادی گزارش با فرمت‌های مختلف ایجاد نمایید و هر کار به دلخواه هر یک از آنها را نمایش دهید.
گزینه Delete Report: برای پاک کردن گزارش بکار می‌رود.
گزینه Print Report: پرینتی از گزارش می‌دهد.
گزینه Export Report to Word: برای انتقال گزارش به یک فایل Word کاربرد دارد. در این حالت می‌توان بر روی آن تغییراتی بصورت دستی ایجاد نمود.
گزینه Create XML Contents File: برای ایجاد یک فایل XML از گزارش ایجاد شده کاربرد دارد.

 

منبع: کانال دکتر علیرضایی

نکات Etabs

 

مفهوم ضریب نامعینی سازه Rho و نحوه ی اعمال آن

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۱, ۱۳۹۶

|در : آیین نامه های خارجی ACI،ASCE و..., استاندارد 2800, تشریح مباحث و ضوابط آیین نامه ای

|۰ دیدگاه

برای اولین بار در آیین‌نامه UBC97، ضریبی تحت عنوان ضریب نامعینی سازه عنوان شد. این ضریب درجه قابلیت اطمینان سازه را نشان داده و بیانگر تعداد جبه های مقاوم در برابر بارهای جانبی است. مثلا یک تیر دو سر ساده و دو سر گیردار در نظر بگیرید. در تیر دو سر ساده با تشکیل اولین ...

ادامه مطلب 

لنگر نهایی چشمه ی اتصال

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۰, ۱۳۹۶

|در : طراحی چشمه ی اتصال Panel Zone, طراحی دستی

|۰ دیدگاه

طبق ضوابط AISC341-10 برای بررسی ظرفیت چشمه اتصال، بایستی از نیازهای لرزه‌ای رسیده به این بخش از ستون ناشی از به ظرفیت رسیدن تیرهای اطراف ستون استفاده شود. این نیروها با یک تعادل‌گیری به لبه ستون منتقل می‌شوند. ابتدا حداکثر لنگر مورد انتظار و برش در محل تئوریک مفصل خمیری که در حدود ارتفاع تیر ...

ادامه مطلب 

بارگذاری پله در Etabs

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۰, ۱۳۹۶

|در : مبحث ششم مقررات ملی ساختمان, نکات مهم در Etabs

|۰ دیدگاه

بطور کلی انتخاب نحوه اعمال بار راه پله در مدلسازی بر عهده طراح و بایستی متناسب با شرایط مرزی واقعی سازه انجام شود. در پله‌های دو طرفه: – اگر راه پله بصورت فولادی اجرا می‌شود: شمشیری پله در تراز طبقه به تیر بتنی تراز طبقه توسط یک ورق انتظار متصل می‌شود. در این حالت می‌توان ...

ادامه مطلب 

فلسفه ی تنش تسلیم مورد انتظار Ry

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۰۹, ۱۳۹۶

|در : سازه های فولادی, طراحی لرزه ای سازه ها, مبحث دهم مقررات ملی ساختمان

|۰ دیدگاه

در طراحی لرزهای، اهمیت حداکثر تنش تسلیم احتمالی (تنش تسلیمی که در واقعیت رخ می‌دهد) با حداقل تنش تسلیم (تنش تسلیمی که در تئوری در نظر گرفته می‌شود) برابر است. مطالعات اخیر نشان میدهد که حاشیهای بین مقاومت تسلیم میانگین واقعی و مقاومت تسلیم مشخصه وجود دارد. برای مثال در چند دهه گذشته برای فولاد ...

ادامه مطلب 

شرحی بر بند ۳-۱۰ آیین نامه ۲۸۰۰

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۰۸, ۱۳۹۶

|در : آیین نامه های خارجی ACI،ASCE و..., استاندارد 2800, تشریح مباحث و ضوابط آیین نامه ای

|۰ دیدگاه

شرحی بر بند ۳-۱۰ آیین نامه ۲۸۰۰ برای سازه های بتنی: بر طبق ACI 318-14 : ۱۸٫۱۴—Members not designated as part of the seismic-force-resisting system ضوابط اعضایی که به عنوان بخشی از سیستم باربر جانبی طراحی نمیشوند. ۱۸٫۱۴٫۱ Scope ۱۸٫۱۴٫۱٫۱ This section shall apply to members not designated as part of the s...

ادامه مطلب 

سرفصل و هزینه های دوره ی آموزشی Etabs

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۰۷, ۱۳۹۶

|در : دوره ی آموزش Etabs پیشرفته, دوره ی آموزش Etabs مقدماتی, کلاس ها و دوره های آموزشی

|۰ دیدگاه

دانلود سرفصل دوره ی آموزشی Etabs   هزینه ی شرکت در دوره آموزش Etabs   مدرس دوره: مهندس علیرضا خویه کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله محاسب، مدرس و محقق در زمینه ی عمران و زلزله تماس: [phone]

ادامه مطلب 

 

Etabs-SAP

 

مشاوره پایان نامه ی طراحی و بهسازی لرزه ای پل ها

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۶, ۱۳۹۶

|در : پایان نامه, دانلود پایان نامه, مشاوره و آموزش

|۰ دیدگاه

مشاوره پایان نامه ی طراحی و بهسازی لرزه ای پل ها seismic design and retrofit of bridges مشاوره در زمینه ی مدلسازی، طراحی ، تحلیل پوش آور ، تحلیل تاریخچه زمانی انواع پل ها در نرم افزار SAP2000   علیرضا خویه – کارشناس ارشد مهندسی زلزله از دانشگاه خواجه نصیر الدین طوسی شماره تماس: [phone] .....

ادامه مطلب 

دیوار برشی در کنار بازشو

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۶, ۱۳۹۶

|در : دیوار برشی, سازه های بتنی

|۰ دیدگاه

نیروهایی که به دیوارهای برشی وارد می شوند : به طور کلی دیوار های برشی تحت نیروهای زیر قرار می گیرند : ۱-نیروی برشی متغیر که مقدار آن در پایه حداکثر می باشد . ۲-لنگر خمشی متغیر که مقدار آن مجددا در پای دیوار حداکثر است و ایجاد کشش در یک لبه ( لبه نزدیک ...

ادامه مطلب 

فروش پروژه ی بهسازی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۵, ۱۳۹۶

|در : پروژه بهسازی لرزه ای, فروشگاه

|۰ دیدگاه

فروش پروژه ی درس آسیب پذیری و بهسازی لرزه ای شامل فایل های Etabs – SAP2000 و گزارش تایپ شده در Word جهت سفارش به شماره ی ۰۹۳۸۲۹۰۴۸۰۰ از طریق تلگرام پیام دهید.

ادامه مطلب 

محل مناسب دیوار برشی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۵, ۱۳۹۶

|در : دیوار برشی, دیوار برشی بتنی در سازه فولادی, دیوار برشی فولادی

|۰ دیدگاه

انتخاب مکان مناسب جهت قرارگیری دیوارهای برشی:  این مساله نیز تقریباً مشابه بادبندگذاری است. به طور خلاصه: ۱-  قرار گیری دیوار برشی در دهانه های بلند نسبت به دهانه های کوتاه ارجح است. ۲-  قرارگیری دیوار برشی در دهانه های متوالی ارجح است. ۳-  طرز انتخاب محلهای دیوار برشی بهتر است به گونه ای باشد ...

ادامه مطلب 

محل مناسب برای مهاربندها

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۵, ۱۳۹۶

|در : سیستم مهاربندی (بادبند), مهاربند کمانش تاب, مهاربند همگرا, مهاربند واگرا

|۰ دیدگاه

انتخاب محلهای مناسب جهت قرارگیری بادبندها:  این مساله فقط برای حالتی است که حداقل در یکی از دو جهت اصلی از سیستم مهاربندی شده استفاده کرده باشیم. اگر سازه فاقد مهاربند باشد این نکات قابل استفاده نخواهد بود.  در انتخاب محلهای مناسب برای بادبندها میتوان به نکات زیر اشاره کرد: ۱- حتی الامکان به گونه ...

ادامه مطلب 

راهکاری برای رفع خطای فشردگی مقاطع

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۵, ۱۳۹۶

|در : سازه های فولادی

|۰ دیدگاه

  ببینید شما ممکنه تو سازتون چند تیپ ستون داشته باشید. کاری که میکنید به این ترتیبه. ۱) اول از sd section مقدار z رو برای مقطع میخونید و در fy ضرب میکنید. در این مرحله شما مقادیر زیر را استخراج کردید Zfymn2 Zfymn3 ۲) دقت کنید که اینجا فقط و فقط z رو در ...

ادامه مطلب 

 

مطالب آموزش Etabs

 

المان مرزی در دیوار برشی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۱, ۱۳۹۶

|در : دیوار برشی, طراحی ساختمان, مبحث نهم مقررات ملی ساختمان

|۰ دیدگاه

۱- در طولی از دیوار که المان مرزی محسوب می شود حتما باید تنگ بسته داشته باشیم. طول ناحیه المان مرزی را ایتبس محاسبه و اعلام می کند. در این طول ( در دو انتهای دیوار) نمی توان به جای تنگ بسته از سنجاق استفاده کرد. و یا مثلا نمی توان ارماتورهای افقی جان دیوار ...

ادامه مطلب 

مراحل طراحی دستی سازه فولادی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۰, ۱۳۹۶

|در : طراحی اتصالات فولادی, طراحی دستی

|۰ دیدگاه

در طراحی گام اول تحلیل است. یعنی بایستی بصورت دستی تحلیل سازه‌ای انجام دهید. مثلا در قاب‌های خمشی برای بارهای جانبی از روش پرتال و برای بارهای قائم از روش ۰٫۱ دهانه استفاده نمایید. گام دوم، طراحی عضوی است که قرار است جاری شود. مثلا در قاب‌های خمشی ابتدا مقطع تیر طراحی شود. در مهاربند ...

ادامه مطلب 

ضریب rigid Zone factor (ناحیه صلب انتهایی)

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۰, ۱۳۹۶

|در : آیین نامه های خارجی ACI،ASCE و..., طراحی چشمه ی اتصال Panel Zone, نرم افزار Etabs ایتبس

|۰ دیدگاه

ضریب rigid Zone برای است که در مدلسازی با استفاده از المان Beam، آکس به آکس ستون‌ها ملاک بوده ولی در عمل این طول کمتر است. اگر ۱ بدهید طول خالص و اگر صفر داده شود طول آکس به آکس در نظر گرفته خواهد شد. طبق توصیه FEMA451 و راهنمای برنامه، مقدار ۰٫۵ مناسب است. ...

ادامه مطلب 

دانلود آموزش تحلیل IDA دینامیکی افزایشی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۷, ۱۳۹۶

|در : SAP2000, آموزش تحلیل غیرخطی با سپ, تحلیل IDA دینامیکی افزایشی, تحلیل تاریخچه زمانی با سپ, طراحی بر اساس عملکرد, طراحی عملکردی

|۰ دیدگاه

پروژه ارزیابی لرزه ای عملکردی یک سازه فولادی دوبعدی در SAP2000 به شیوه ی تحلیل IDA دینامیکی افزایشی incremental Dynamic Analysis   >> دانلود فایل   تعداد صفحات ۱۶ صفحه | حجم فایل ۱ مگابایت | پروژه دانشجویی | دانشگاه تربیت مدرس | استفاده از برنامه ی SAP2000 و Seismo Signal

ادامه مطلب 

مقایسه ی SAP2000 و SeismoStruct

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۷, ۱۳۹۶

|در : SAP2000

|۰ دیدگاه

هر یک از دو برنامه SAP2000 و SeismoStruct دارای ویژگی‌های خاص خود هستند. باید ببینید که از آنها چه می‌خواهید و دنبال چه چیزی هستند. هر دو برنامه تحلیلی بوده و قادر به تحلیل غیرخطی هستند. ولیکن تفاوت‌های زیادی با هم دارند. – برنامه SAP2000 پردازنده طراحی دارد ولی SeismoStruct خیر. – هر دو برن...

ادامه مطلب 

ترکیب بارهای شامل فشار جانبی خاک و فشار زیر زمینی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۱۶, ۱۳۹۶

|در : مبحث ششم مقررات ملی ساختمان

|۰ دیدگاه

در صورت وجود فشار جانبی خاک، فشار زیرزمینی و یا مواد انباشته شده، H، اثر آنها را باید بصورت زیر منظور نمود. اگر اثر این بارها در جهت افزودن به اثرات دیگر متغییرهای اصلی بارگذاری باشد، اثر بار H باید با ضریب ۱٫۶ در ترکیب بارها منظور گردد. ۱٫ ۱٫۴D + 1.6H ۲٫ ۱٫۲D + ...

ادامه مطلب 

 

موضوعات آموزشی Etabs

 

تحلیل خرابی پیشروند در Etabs (بار انفجار)

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۷, ۱۳۹۶

|در : تحلیل های غیرخطی در Etabs, خرابی پیشرونده progressive collective, مباحث پیشرفته در Etabs, نرم افزار Etabs ایتبس

|۰ دیدگاه

       

ادامه مطلب 

مقطع None

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۵, ۱۳۹۶

|در : Uncategorized

|۰ دیدگاه

وقتی مقطع None انتخاب میکنید سختی آن مشارکت داده نمیشود و بود و نبود آن فرقی ندارد. تنها اگر بر روی آن بار گسترده ای اعمال نمایید برنامه قادر به انتقال بارهای گسترده یکنواخت است.   مطالب مرتبط: http://etabs–sap.ir/disturbed-load-on-the-shell/

ادامه مطلب 

بار گسترده خطی و نقطه ای در المان سطحی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۵, ۱۳۹۶

|در : بارگذاری سازه

|۰ دیدگاه

برای اعمال بار گسترده خطی و نقطه ای بر روی یک المان سطحی چند راه زیر را می‌توان پیشنهاد داد: ۱- در صورتی که بخواهیم بارهای متمرکزی بر روی المان سطحی المان نمایید، آن را مشبندی نموده (از مسیر Edit > Mesh Areas) و در محل مش‌های ایجاد شده، بارهای نقطه‌ای را اعمال می‌نماییم. برای ...

ادامه مطلب 

کنترل ستونها برای ظرفیت مهاربند

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۵, ۱۳۹۶

|در : سیستم مهاربندی (بادبند), مهاربند همگرا, مهاربند واگرا

|۰ دیدگاه

در طرح ظرفیتی، اعضایی که به فیوز سازه‌ای (مثل مهاربندها در قاب‌های مهاربندی شده همگرا) متصل هستند، بایستی برای حداکثر ظرفیت عضو فیوز طراحی شوند تا از عدم جاری شدن این اعضا (به عبارتی قوی‌تر بودن آنها نسبت به مهاربند) اطمینان حاصل شود. این کار یا بصورت دستی بایستی صورت گیرد یا با استفاده از ...

ادامه مطلب 

دوره تناوب محاسباتی سازه

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۵, ۱۳۹۶

|در : نکات مهم در Etabs

|۰ دیدگاه

برای استفاده از پریود سازه براساس نرم افزار، باید بیشترین مشارکت جرمی در هر جهت مد نظر قرار گیرد بعنوان مثال در جدول ارسال مشارکت جرمی در جهت y در مود چهارم بیشترین مقدار است. برای محاسبه نیروی زلزلهEX باید از پریود مد اول (۱٫۹۷) و برای محاسبه زلزله Ey باید در شکل فوق از دوره ...

ادامه مطلب 

کلاس خصوصی آموزش Etabs و SAFE

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۱, ۱۳۹۶

|در : دوره ی آموزش Etabs مقدماتی, کلاس ها و دوره های آموزشی

|۰ دیدگاه

 دانلود سرفصل دوره آموزش Etabs مدرس: مهندس علیرضا خویه تماس: [phone]      

ادامه مطلب 

 

مطالب آموزشی Etabs

 

تشریح الزامات و ضوابط  طراحی سازه های فولادی

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۳۰, ۱۳۹۶

|در : سازه های فولادی, سیستم مهاربندی (بادبند), مبحث دهم مقررات ملی ساختمان, مهاربند همگرا, مهاربند واگرا

|۰ دیدگاه

آنجه در پایین برای دانلود قرار داده شده است، یکی از کاملترین راهنماهای موجود در زمینه ی تشریح الزامات و ضوابط  طراحی سازه های فولادی می باشد که توسط شهرداری شیراز – بخش کنترل و نظارتساختمان تهیه شده است. در این فایل علاوه بر عنوان مفاهیم مربوط به روش طراحی انواع سازه های فولادی به تشریح ضوابط ...

ادامه مطلب 

تحلیل دینامیکی غیرخطی افزایشی IDA

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۳۰, ۱۳۹۶

|در : تحلیل IDA دینامیکی افزایشی

|۰ دیدگاه

  اسلاید های آموزشی تحلیل دینامیکی غیرخطی افزایشی IDA و منحنی های شکنندگی خسارت مدرس: دکتر فرهاد دانشجو – دانشگاه تربیت مدرس حجم فایل:۸٫۵ مگابایت |  تعداد صفحات : ۳۲  

ادامه مطلب 

راهنمای جامع بارگذاری سازه و ترکیبات بارگذاری (تشریح مبحث ششم مقررات ملی ساختمان)

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۳۰, ۱۳۹۶

|در : بارگذاری سازه, مبحث ششم مقررات ملی ساختمان

|۰ دیدگاه

  آنجه در پایین برای دانلود قرار داده شده است، یکی از کاملترین راهنماهای موجود در زمینه ی بارگزاری و ترکیبات بار می باشد که توسط شهرداری شیراز – بخش کنترل و نظارت ساختمان تهیه شده است. در این فایل علاوه بر عنوان مفاهیم مربوط به انواع بارهای وارد بر سازه به تشریح ضوابط و ...

ادامه مطلب 

راهنمای طراحی پی و فونداسیون

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۳۰, ۱۳۹۶

|در : طراحی ژئوتکنیکی پی و فونداسیون, طراحی سازه ای پی و فونداسیون, طراحی شمع (پی های عمیق), طراحی فونداسیون, نرم افزار SAFE

|۰ دیدگاه

آنجه در پایین برای دانلود قرار داده شده است، یکی از کاملترین راهنماهای طراحی پی و فونداسیون می باشد که توسط شهرداری شیراز – بخش کنترل و نظارت ساختمان تهیه شده است. در این فایل علاوه بر عنوان مفاهیم مربوط به طراحی انواع پی و بررسی و تشریح ضوابط مبحث هفتم مقررات ملی ساختمان، به ...

ادامه مطلب 

تغییرات مبحث هفتم مقرارت ملی ساختمان ویرایش ۹۲

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۳۰, ۱۳۹۶

|در : طراحی فونداسیون, نرم افزار SAFE

|۰ دیدگاه

تغییرات و مطالب جدید عنوان شده در مبحث هفتم مقررات ملی عبارتند از: ۱- ارائــه روش طراحــی حــالات حــدی مقاومــت (State Limit Strength) بــه همــراه روش تــنش مجــاز و نیــز معرفــی روش حالات حدی بهره برداری (State Limit Service) جهت کنترل تغییر شکل پی. ۲- ارائه ترکیبات بار جدید بر مبنای مبحث ششم مقررات...

ادامه مطلب 

پیغام the section exceed proportioning limit

ارسال شده توسط :علیرضا خویه

|مرداد ۲۷, ۱۳۹۶

|در : نرم افزار Etabs ایتبس, نکات مهم در Etabs

|۰ دیدگاه

    برنامه ETABS ضابطه F13-2 آیین‌نامه AISC مربوط به تناسبات ابعادی مقطع را کنترل کرده و اقناع نشده است. این ضابطه بصورت زیر است که در صفحه ۹۱ مبحث دهم نیز آمده است: ۰٫۱<(Iyc/Iy)<0.9 که در آن Iy ممان اینرسی کل مقطع حول محور y و Iyc ممان اینرسی بال فشاری حول محور y ...

ادامه مطلب 

 

مطالب آموزشی Etabs و SAP2000

دسته بندی ها

• SAP2000

  9

• Uncategorized

  7

• آموزش تحلیل غیرخطی با سپ

  ۶

ضوابط لرزه‌ای قاب‌های مهاربند شده همگرا با شکل‌پذیری ویژه، SCBF

ضوابط لرزه‌ای قاب‌های مهاربند شده همگرا با شکل‌پذیری ویژه، SCBF

در برنامه ETABS ضوابط زیر برای قاب‌های مهاربندی شده همگرای ویژه کنترل می‌شوند:

• ضوابط طراحی تیرها، مهاربندها و ستون‌ها.
• برآورد نیروی طراحی اتصال تیر به ستون.
• برآورد نیروی طراحی اتصال مهاربند.

برای طراحی این سیستم بایستی ضوابط ویژه زیر کنترل شوند (AISC SEISMIC 13):

• اگر تحت ترکیب بارهای معمولی نیروی محوری ستون‌ها از 0.4 ظرفیت فشاری یا کششی آنها فراتر رود، ترکیب بارهای ویژه تشدید یافته بایستی بدون حضور لنگر خمشی و نیروی برشی و تنها تحت اثر نیروی محوری کنترل شوند(AISC SEISMIC 8.3, 4.1).
• مقاطع ستون‌ها و مهاربندها باید فشرده لرزه‌ای باشند (AISC SEISMIC 13.2d, 8.2b, Table I-8-1). در صورت عدم ارضای شرایط این جدول، پیام خطایی در خروجی اعلام می‌شود.
• ضریب لاغری مهاربندها نباید از مقدار زیر ، بزرگتر شود (AISC SEISMC 13.2a). در صورت عدم ارضای این شرط، پیام خطایی در خروجی اعلام می‌شود.

برنامه ضوابط زیر را برای مهاربندهای شورون 7 و 8  در قاب‌های SCBF کنترل می‌نماید:

کانال آموزشی Etabs

کانال مفید و آموزشی دکتر علیرضایی را به همه ی مهندسانی که عطش یادگیری Etabs را دارند، شدیدا توصیه می کنم

آدرس کانال: https://t.me/AlirezaeiChannel

 

 

تحلیل حرارتی در Etabs

بارهای حرارتی وقتی که ابعاد سازه شما (یکی از اضلاع سازه) زیاد باشد، اثر تغییر شکل‌های ناشی از حرارات محیط افزایش یافته و بایستی اثر باری تحت این تغییر درجه حرارت سازه تحمل می‌کند را برای طراحی در نظر گرفت. نمونه بارز این مسئله در ریل راه آهن است که در قدیم برای اثرات انبساط در ریل آنها را به قطعاتی تقسیم می‌نمودند و با فاصله کمی از هم قرار می‌گرفت. در یک سازه با اضلاع طولانی نیز می‌توان از همین روش استفاده نمود و سازه را به بخش‌هایی تقسیم نمود تا اثر تغییرشکل‌ها محدود شود. فاصله بین دو سازه باید به میزان جابجایی ایجاد شده ناشی از دو سازه تحت تغییرات دما باشد. در صورتی که درز انبساط در نظر گرفته نشود، آنگاه بایستی سازه برای اثرات از بارهای حرارتی طراحی شود. طبق مبحث ششم، اثرات ایجاد شده ناشی از این بارهای حرارتی بایستی توسط دو ترکیب بار شماره 8 و 9 از ترکیب بارهای سازه‌های فولادی صفحه 16 و از ترکیب بارهای 6 و 7 سازه‌های بتنی صفحه 15 استفاده نمود. توصیه ASCE7-10 برای بارهای حرارتی به این صورت بوده و دو ترکیب بار زیر را پیشنهاد می‌دهد که مشابه مبحث ششم است:

❗️ When self-straining loads are combined with dead loads as the principal action, a load factor of 1.2 may be used. However, when more than one variable load is considered and self-straining loads are considered as a companion load, the load factor may be reduced if it is unlikely that the principal and companion loads will attain their maximum values at the same time. The load factor applied to T should not be taken as less than a value of 1.0.
When using strength design:

همپایه کردن شتاب نگاشت ها در تحلیل تاریخچه زمانی

قبل از اعمال شتابنگاشت‌ها به سازه بایستی آنها را #همپایه نمایید. بدین معنی که قدرت آنها تقریباً در سطح طیف ارتجاعی استاندارد قرار گیرد تا مقایسه آنها امکان پذیر باشد. آیین نامه الزام میکند، در محدود 0.2T تا 1.5T بایستی همپایه سازی انجام شود. لیکن توضیح واضحی در ارتباط با T نمیدهد. مقدار T دوره تناوب اصلی سازه است. بند معادل در ASCE7-10 نیز بصورت زیر است:

16.1.3.2 Three-Dimensional Analysis
“For each pair of horizontal ground motion components a square root of the sum of the squares (SRSS) spectrum shall be constructed by taking the SRSS of the 5-percent damped response spectra for the scaled components (where an identical scale factor is applied to both components of a pair). Each pair of motions shall be scaled such that for each period in the range from 0.2T to 1.5T, the average of the SRSS spectra from all horizontal component pairs does not fall below the corresponding ordinate of the design response spectrum, determined in accordance with Section 11.4.5 or 11.4.7.”

 

مقادیر میانگین به میزانی تغییر داده شوند که برای دوره تناوب در محدوده 0.2T تا 1.5T مقدار متوسط طیف جذر مجموع مربعات مربوط به تمام زوج شتابنگاشت ها بیش از 10% از 1.3 برابر طیف استاندارد کمتر نشود. به عنوان مثال در شکل زیر اگر دوره تناوب سازه T=1.5 sec باشد، بایستی این عملیات در محدوده T=0.3 sec تا T=2.25 sec صورت گیرد. مقادیر میانگین تا جایی کاهش یافته‌اند که از بیشتر از 10% از 1.3 برابر #طیف استاندارد کمتر نشود. بنابراین اگر مقادیر طیف #میانگین شما از 1.3 برابر #طیف #استاندارد بالاتر بود، باید آنها را کاهش دهید.

 

 

منبع:
@AlirezaeiChannel

محل مناسب مهاربندها

در قاب‌های مهاربندی شده همگرا، نیروهای طراحی به شدت به تعداد و مکان قرار گرفتن مهاربندها بستگی دارند. بهتر است

دهانه‌ای برای قاب مهاربندی شده انتخاب گردد که اولا بار ثقلی مناسبی روی ستون متصل به مهاربند وجود داشته باشد (دهانه‌های لبه‌ای چندان مناسب نیستند)

دوم آنکه دهانه طوری انتخاب شود که حتی المقدور زاویه مهاربند 45 در بیاید. مثلاً برای سازه‌های متعارف با ارتفاع طبقه حدود 3 متر، دهانه‌های 3 تا 4 متری برای مهاربندهای قطری و ضربدری و دهانه‌های 5 تا 6 متری برای مهاربندهای هشتی و هفتی مناسب هستند.

علاوه بر دهانه عمق تیر و ستون نیز مهم است. در شکل‌های زیر چند نمونه دتایل با مقیاس که در آنها ابعاد تیر و ستون و زاویه مهاربند متفاوت هستند، نشان داده شده است. در شکل اول تیرها دارای عمق زیادتری نسبت به ستون‌ها هستند. در این حالت، در صورتی که زاویه مهاربند با افق کم باشد، ابعاد ورق بسیار بزرگ خواهد شد. در صورت زاویه زیاد مهاربند، ابعاد ورق‌ها منطقی‌تر خواهد بود. همانطور که از شکل دوم دیده می‌شود، در صورتی که ابعاد تیر و ستون تقریبا برابر باشند، بهترین زاویه برای ورق، در زاویه مهاربند برابر 45 درجه رخ می‌دهد.

 

 

 

 

 

@AlirezaeiChannel

تفاوت روش CQC و SRSS در تحلیل دینامیکی طیفی

در آنالیز طیفی، پاسخ نهایی سازه با استفاده از ترکیب مودهای مختلف آن بدست آورده می شود.  در واقع پاسخ سازه به صورت ترکیبی از شکل‌های مودی مختلف است. برای هر مود در نظر گرفته شده، بر اساس فرکانس و جرم مودی، پاسخ آن مود از طیف طراحی استخراج شده و سپس با پاسخ مودهای دیگر ترکیب می شود تا پاسخ کلی سازه را نتیجه دهند. فرض کنید می خواهیم دو مود را در آنالیز طیفی با یکدیگر ترکیب نماییم، برآیند آنها به صورت زیر خواهد بود:

R^2 = R1^2 + 2*epsilon*R1*R2 + R2^2

در رابطه بالا حد نهایت پاسخ هنگامی خواهد بود که epsilon=1 باشد، این دقیقا مانند اینست که پاسخ دو مود را به طور کامل با یکدیگر جمع کنیم:

R^2 = R1^2 + 2*R1*R2 + R2^2

R = R1 + R2

که در عمل همان قدر مطلق جمع دو پاسخ فوق خواهد بود:

R = |R1| + |R2|

روند فوق یک عمل بسیار محافظه کارانه است. حال تصور کنید epsilon=0 باشد، که رابطه بیان شده را تبدیل به همان روش SRSS می کند:

R^2 = R1^2 + R2^2

R = SRSS(R1, R2)

 

از آنجایی که حاصلضرب عبارت R1*R2  در این روش صفر فرض می شود بنابراین به گونه ای از اندرکنش مودی در SRSS صرف نظر می کنیم. از طرف دیگر در روش CQC  از epsilon بین صفر و یک برای بدست آوردن پاسخ استفاده می شود یعنی پاسخی مابین روش SRSS و جمع مطلق مستقیم  بدست خواهیم آورد. در واقع روش CQC مقداری از اندرکنش مودی را برای مدهای نزدیک بهم لحاظ می کند و دلیل آن اینست که چنین مودهایی ممکن است با یکدیگر اندرکنش در فاز داشته باشند، بنابراین برای مودهای نزدیک بهم می بایست به صورت جبری (بدون استفاده از قدر مطلق) عمل نمود ، در حالیکه برای مودهای دور از هم می توان از روشی مانند SRSS استفاده کرد. بدلیل اینکه روش CQC دارای علامت جبری هستند نباید همیشه آنها را محافظه کارانه تر از SRSS در نظر گرفت بلکه بسته به علامت جبری روشهای CQC می توانند محافظه کارانه تر و یا غیر محافظه کارانه تر از SRSS باشد. بطور کلی بهتر است همیشه از روش CQC استفاده نماییم.

 

منبع: 
http://www.eureka.im/5132.html
@AlirezaeiChannel

دلایل اختلاف زیاد بین برش پایه استاتیکی و طیفی

دلایل اختلاف زیاد بین برش پایه استاتیکی و طیفی

 

اگر طیف بی بعد شده B را از مسیر Define menu > Functions > Response Spectrum تعریف نموده‌اید و سپس اقدام به تعریف حالت بار طیفی با ضریب مقیاس AI/R کرده‌اید، نبایستی پراکندگی زیادی با برش پایه استاتیکی ایجاد شود. اگر 100 برابر برش‌های پایه استاتیکی و دینامیکی با هم اختلاف دارند، به احتمال زیاد خطای عددی یا خطای مدلسازی دارید و موارد زیر را کنترل نمایید:

1- کنترل کنید که تعداد مودهای نوسانی در نظر گرفته شده حداقل 90% جرم را جذب کرده باشد. در مواردی که تغییرات زیاد سختی در ارتفاع داشته باشید (مثل حالتی که در طبقاتی دیوار حائل وجود داشته باشد) نیاز به مودهای نوسانی زیادتری از حالات معمول داریم. برای تعریف مودهای ارتعاشی باید از مسیر Define menu > Modal Cases اقدام نمایید.

2- کنترل کنید که ضریب مقیاس را درست وارد کرده باشد و حتما آن را براساس واحد برنامه وارد نمایید. مثلا ممکن است که واحد شتاب برنامه mm/sec^2 بوده و شما مقدار g (شتاب ثقل) را بر اساس واحد m/sec^2 برابر 9.81 وارد کرده باشد که در این حالات 1000 برابر ضریب مقیاس کم بدست می‌آید و یا مثلا ضریب مقیاس بر اساس cm/sec^2 بوده و شما آن را 9.81 وارد کرده‌اید که ضریب مقیاس 100 برابر کمتر حاصل می‌شود.

3- ناپایداری‌های سازه را بررسی کنید. سازه نباید در بخشی از آن دارای سختی ناچیز باشد.

4- جرم سازه را کنترل کنید.

 

@AlirezaeiChannel

گاست پلیت مستطیلی یا ذوزنقه ای

 ورق اتصال مهاربند در صورتی که کمانش مهاربند داخل صفحه رخ دهد می‌تواند بصورت مستطیلی باشد و نیاز به ارائه جزئیات خاص در آن نیست. ولیکن در حالتی کمانش مهاربند خارج صفحه رخ می‌دهد بایستی ورق بصورت ذوزنقه‌ای بریده شود تا امکان در نظر گرفتن 2t برای کمانش مهاربند فراهم شود. ابعاد آن به عوامل متعددی از جمله عمق تیر، عمق ستون، زاویه مهاربند و ... بستگی دارد. برای دیدن جزئیات و نحوه بریدن ورق اتصال می‌توانید به یکی از دو مرجع زیر مراجعه کنید:
- Abolhassan Astaneh-Asl, Michael L. Cochran; "Seismic Detailing of Gusset Plates for Special Concentrically Braced Frames"
-تحلیل و طراحی سازه‌های فولادی؛ تالیف دکتر بهرخ حسینی هاشمی، مهدی علیرضایی؛ فصل 14 بخش 5

 

 

@AlirezaeiChannel